Ábacos de Bustamante

2 diciembre 2009 Deja un comentario

Conviene tener a mano los ábacos de Bustamante (1986) por si nos toca tener que trabajar con micropilotes en alguna ocasión.

Hay distintas versiones de los mismos, aunque yo prefiero esta que incluyo por permitir estimar la adherencia límite a partir del SPT en arenas y gravas y de la resistencia a compresión simple y presión límite en el caso de arcillas, limos y rocas.

Si pinchamos sobre la imagen, esta aparecerá a mayor tamaño y podremos incluso guardarla.

La figura está tomada de “Guía para el diseño y la ejecución de anclajes al terreno en obras de carretera”, publicada por la Dirección General de Carreteras del Ministerio de Fomento.

Sin embargo, podemos considerar equivalentes los anclajes a los micros en lo que respecta a adhrencia límite y resistencia unitaria por fuste.

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Categorías:Cimentaciones

Ponencias sobre Geomecánica Computacional descargables

19 noviembre 2009 2 comentarios

El Grupo de Geotecnia de la Facultad de Ingeniería de la Universidad de Valparaíso de Chile ha colgado las ponencias de sus ciclos de conferencias organizados en estos últimos años.

Recomiendo visitar la web del grupo, pues hay más cosas interesantes, pero a mí me han sido especialmente útiles unas Jornadas de 3 días sobre Geomecánica Computacional, cuyas ponencias pueden descargarse desde aquí, pulsando en Conferencias y buscando la de “Geomecánica Computacional” (no he encontrado la forma de incluir el enlace directo).

En esta jornada encontramos documentación teórica y práctica de este interesante campo, con aplicaciones de PLAXIS a la resolución de distintos problemas geotécnicos.

La documentación está en pdf o rar.

Curso de mecánica de suelos y cimentaciones de la UNED

19 noviembre 2009 Deja un comentario

Acabo de recordar que hace ya algún tiempo encontré casualmente un enlace a un curso de mecánica de suelos y cimentaciones de la UNED.

Sorprendentemente, los temas estaban disponibles en pdf para su descarga gratuita.

En su momento creo que dejé en el foro de ingeniería geológica una entrada en relación a este hallazgo.

En 5 capítulos, realiza un recorrido de nivel medio por la mecánica de suelos, cimentaciones y estructuras de contención, basado en lo expuesto en el CTE.

Podéis darle un vistazo y descargar los capítulos desde aquí.

“Manual de Ingeniería Geológica” del IGME en pdf

19 noviembre 2009 2 comentarios

Buscando la forma de acceder a los documentos que el IGME pone a disposición del público en general, he encontrado una referencia de un habitual (Aldman) del foro de ingeniería geológica a un documento denominado “Manual de Ingeniería Geológica”, extenso (más de 600 hojas), aparentemente muy completo (abarca desde mecánica de rocas y suelos a cimentaciones, presas y medio ambiente…) y descargable gratis en pdf desde esta dirección.

Decir que en su redacción han participado “gurús” de la geotecnia como Rodríguez Ortiz, Oteo Mazo, Jiménez Salas y González de Vallejo, entre otros.

Me parece un texto a tener en cuenta.

Deformación máxima en ensayos de corte directo

6 octubre 2009 1 comentario

En muchas ocasiones las curvas de rotura obtenidas en ensayos de corte directo no muestran un pico de rotura claro. En estos casos, el desplazamiento se va incrementando con la tensión de corte hasta hacerse sensiblemente lineal.

Revisando la norma UNE del ensayo de corte (103401/98) encuentro solamente una referencia a que debe dejarse el carro de corte en desplazamiento hasta que alcance el final de su recorrido.

Buscando distinta documentación, solamente he encontrado una referencia a esta circunstancia en unos apuntes sobre corte directo de una ingeniería de minas, en los que pone que, en caso de no darse un pico de rotura claro, puede darse por completada la rotura para un desplazamiento del carro de entre el 15 y el 20% del diámetro de la célula.

Es decir, si consideramos una célula de corte circular de 60 mm de diámetro, podríamos dar por concluída la rotura para un desplazamiento del carro de entre 9 y 12 mm.

Personalmente prefiero quedarme con el valor de 12 mm, por si acaso.

Estimación de la resistencia al corte sin drenaje en suelos normalmente consolidados

6 octubre 2009 Deja un comentario

Skempton (1957) encontró una relación entre la resistencia al corte sin drenaje, su, y la presión vertical efectiva, p’, para un suelo normalmente consolidado, según su plasticidad:

su = (0,11+0,0037IP)p’

Siendo IP el índice de plasticidad del suelo.

Esta expresión la suelo emplear por dos caminos distintos:

– Evidentemente, para obtener la su de una muestra bajo una presión p‘ determinada, conociendo su plasticidad.

– Tener idea de la posible preconsolidación del suelo, si puedo disponer de ensayos para determinar su e IP, conociendo la p’ resultante y comparándola con la presión vertical efectiva actual.

Categorías:Correlaciones

Estimación simplificada de asientos edométricos en arcillas saturadas normalmente consolidadas

13 agosto 2009 2 comentarios

Muchas veces no se dispone de tiempo suficiente como para realizar la necesaria batería de ensayos edométricos para el diseño de cimentaciones sobre arcillas blandas saturadas.

En estos casos, puede resultar útil estimar los asientos edométricos de forma muy simplificada a partir de parámetros básicos que pueden obtenerse de forma rápida, en concreto hablo de la densidad, los límites de Atterberg y la humedad natural, todos determinables mediante ensayos de laboratorio muy sencillos que pueden ejecutarse en un plazo de uno o dos días.

El procedimiento es bastante simple.

En primer lugar, determinaremos el espesor de suelo susceptible de experimentar asientos importantes por consolidación. Este espesor vendrá determinado ya sea por la presencia de una capa “rígida” en profundidad o por la denominada “profundidad de influencia de la cimentación”, asumiendo habitualmente que esta es igual a 2 veces el ancho de cimentación bajo el plano de apoyo de la misma.

Esta capa blanda debemos dividirla en subcapas de 2 m de espesor. Convendría tomar una muestra aproximadamente en el centro de cada subcapa para determinar en laboratorio su densidad, humedad y plasticidad.

Después, calcularemos la presión vertical efectiva inicial, pv0′, en el centro de cada subcapa, teniendo en cuenta que se deberá emplear en su determinación la densidad sumergida del suelo (dsum = dsat-10 kN/m3).

A partir de la teoría de la elasticidad, obtendremos el incremento de tensión vertical en el centro de cada subcapa, Dpv’, producido por la carga impuesta en superficie (nuestra cimentación).

A continuación, estimaremos el índice de compresión, Cc, de cada subcapa a partir del límite líquido, LL, por medio de la expresión Cc=0,0097(LL-16,4) propuesta por Jiménez Salas et al. (1975) para suelos españoles.

Después, obtendremos el índice de poros inicial, eo, de cada subcapa a partir de la expresión e0=Gsw, donde “Gs” es el peso específico de las partículas sólidas (habitualmente puede considerarse de 2,65) y “w” es la humedad natural.

El asiento edométrico de cada subcapa de espesor “H” se puede obtener por la expresión siguiente:

s=(H/(1+e0))Cclog((pv0’+Dpv’)/(pv0′))

Si sumamos el asiento edométrico de cada subcapa, obtendremos el asiento edométrico del sistema.

El método solamente resulta válido para arcillas normalmente consolidadas y saturadas.

A pesar de todo, la experiencia me dice que el Cc estimado a partir de la plasticidad y el obtenido a partir de la curva edométrica de campo (tras corrección de Schmertmann) suelen ser bastante diferentes, por lo que los resultados obtenidos con este método simplificado deberán tomarse siempre con cautela.